$$
\begin{array} { r } { \mathbf { Q } _ { \mathfrak { u } } = \mathbf { m } \Delta \mathfrak { c } \mathfrak { t } \mathfrak { s } = 1 2 0 0 \times \mathfrak { s } \mathfrak { s } \mathfrak { s } \mathfrak { s } \mathfrak { s } \mathfrak { s } \mathfrak { d } \mathfrak { s } \mathfrak { s } } \ { \sim 5 \mathfrak { d } \mathfrak { l } \times \mathfrak { d } \mathfrak { e } \mathfrak { s } \mathfrak { s } \mathfrak { s } \mathfrak { s } \mathfrak { s } \mathfrak { s } \mathfrak { s } } \ { = 4 6 0 2 \mathfrak { s } \overline { { \mathfrak { d } } } \mathfrak { s } \mathfrak { \ c } \mathfrak { k } \mathbf { J } / \mathfrak { h } \mathfrak { s } } \end{array}
$$
不考虑自然散热，要求冷却装置把这部分热量全部带走。
iS 通道换热量 $\mathbf { \Xi } ( \mathbf { Q } _ { 1 } )$ 的计算
选择风速 ${ \bf { \omega } } _ \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } _ \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } _ \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } _ \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } _ \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } _ \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } _ \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } _ { \mathbf { { \omega \omega } } } = 1 \mathbf { 0 } \mathbf { \Lambda } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \omega \Lambda } } _ \mathbf { { \omega \Lambda } } \mathbf { { \omega } } \mathbf { { \Lambda \omega } } _ \mathbf { { \Lambda \omega } } \mathbf { { \Lambda \omega } } _ \mathbf { { \Lambda \omega } } \mathrm { { \omega \Lambda } } _ { \mathbf { \Lambda { \omega \Lambda } } \mathbf { { \Lambda \omega } } _ \mathbf { { \Lambda \omega } } }$ (标准状态，通道截面 $\mathbf { S } = 1 ] _ { * } \langle \mathbf { \dot { \omega } } \mathbf { \dot { m } } ^ { \textrm { 2 } }$ ，空气流量 $\pmb { \nu } = 2 1 6 0 \mathbf { m } ^ { 3 } / \hbar$ (标准状态，对流给热系数 $\mathfrak { a } { = } 2 5 . 7 1 \ \mathfrak { w } ^ { 0 . 7 8 } = 2 5 . 7 1$ $\times 1 1 ^ { 6 . 7 8 } = 1 5 3 ( k J / \min ^ { 2 } \cdot h \cdot ^ { \circ } C )$ 0
S通道上、下面面积F $\mathrm { \dot { \iota } } _ { 1 } = 1 . 9 5 \mathrm { \mathfrak { m } } ^ { 3 }$ 。肋片起导向和散热作用，肋片厚 $\mathbf { \delta } . \mathsf { d } = 8 \mathrm { \ m m }$ $\mathbf { \partial } _ { | \mathbf { \bar { e } } { \bar { \mathbf { \Psi } } } } ^ { \mathbf { \bar { \mathbf { \alpha } } } } \mathbf { l } =$ 2u0mm，长为1100mm。简便起见，把肋片传热效率换到传热面中去计算
$$
\begin{array} { r l } & { \mathbb { H } \mathbb { H } _ { 1 } ^ { \mu } \mathbb { H } _ { \leq } \mathbb { H } _ { \leq } \mathbb { H } _ { \leq } \mathbb { H } _ { \leq } \mathbb { H } = \frac { \mathrm { t o n } \left( \sqrt { \frac { \mathrm { d } \mathrm { u } } { \lambda \mathrm { A } } } \cdot 1 \right) } { \sqrt { \frac { \mathrm { d } \mathrm { u } } { \lambda \mathrm { A } } } \cdot 1 } } \ & { \qquad = \frac { \mathrm { t g n } \left( \sqrt { \frac { 1 5 5 } { 1 1 \cdot 2 \times 0 . 0 1 \mathrm { t a } } } \times 1 \right) } { \sqrt { \frac { 1 5 5 } { 1 4 \cdot 2 \times 0 . 0 1 \mathrm { t a } } } \times 0 . 1 6 } } \ & { \qquad = \frac { \sqrt { \frac { 1 5 5 } { 1 4 \cdot 2 \times 0 . 0 1 \mathrm { t a } } } \times 0 . 1 6 } { \sqrt { \frac { 1 5 5 } { 1 4 \cdot 2 \times 1 . 4 0 \mathrm { t a } } } \times 0 . 1 6 } \times 0 . 2 } \ & { \qquad = 0 . 3 0 } \end{array}
$$
u——肋片周长（m）
$\lambda -$ ——钢的导热系数 $( k \ J / \ m ^ { 2 } \cdot h \cdot ^ { 2 } \ l ^ { 2 } )$
$\mathbf { A } ^ { - }$ ——肋片截面积 $\ell \mathbf { m } ^ { \because } :$
$$
\begin{array} { r } { \mathbf { \phi } _ { \mathrm { { + + } } } \sharp \sharp \mathbb { H } \sharp \mathrm { { + } } \mathbf { { \varphi } } _ { \mathrm { { + } } } \mathbf { { \varphi } } _ { \mathrm { { + } } } \mathbf { { \varphi } } _ { \mathrm { { + } } } = 1 , \mathfrak { H } ; + 1 , 1 \mathbf { \phi } \times { 1 _ { \ast } \mathbf { \phi } _ { \mathrm { { - } } } \mathbf { { \varphi } } _ { \mathrm { { + } } } \mathbf { { \varphi } } _ { \mathrm { { - } } } \mathbf { { \varphi } } _ { \mathrm { { - } } } \mathbf { { \varphi } } _ { \mathrm { { + } } } } \ { \mathbf { \qquad } \times { 1 , 3 = 2 , \mathrm { { + } } \mathfrak { H } \textit { \xi } \mathbf { \xi } _ { \mathrm { { + } } } \mathbf { { \varphi } } _ { \mathrm { { + } } } \mathbf { { \varphi } } _ { \mathrm { { - } } } \mathbf { { \varphi } } _ { \mathrm { { - } } } } \end{array}
$$
设S通道入、出口处，空气温度为 $2 1 7 ^ { \cdot } C$ $\mathbf { t } _ { 1 }$ ，钢板温度为 $6 4 1 ) \times ($ ，520℃（即铅温），空气与通道的温差：
$$
\begin{array} { c } { { \Delta \mathfrak { t } _ { \mathfrak { p } _ { 1 } } = \displaystyle \frac { \langle 6 4 | \mathbf { 1 } - 2 0 \rangle - \langle \mathbf { \nabla } 5 2 \mathrm { i } | \mathbf { \nabla } - \mathfrak { t } _ { 1 } \rangle } { \mathbf { 1 } \mathfrak { n } _ { \overline { { \mathfrak { I } } } 2 0 - \mathfrak { t } _ { 1 } } ^ { 6 } } } } \ { { = \displaystyle \frac { 1 0 \mathrm { i } + \mathfrak { t } _ { 1 } } { \mathbf { 1 } \mathfrak { n } _ { \overline { { \mathfrak { I } } } 2 0 - \mathfrak { t } _ { 1 } } } } } \end{array}\tag{1}
$$
通道上钢板与肋片对流给热量 $\mathbf { Q } _ { 1 1 }$ 和上钢板对下钢板辐射的热量 $\mathbf { Q } _ { 1 2 }$ 为（式中 $\widehat { \mathbf { t } } _ { a }$ 为下钢板的平均温度）：
$$
\begin{array} { r l } & { \Theta _ { 1 1 } = a \mathrm { F } \left( \begin{array} { l l l } { \Lambda } & { \Lambda { \bf { j } } } & { 1 \leq 0 , } \ & { - 3 8 \mathrm { i } , 1 \leq \Lambda { \bf { j } } , } \ & { 0 \leq m - \frac { \sqrt { 2 } \Lambda } { 2 } , } \end{array} \right) , \quad \quad \quad \in { \bf { j } , \Lambda } , } \ & { \Theta _ { 1 2 } = - \frac { \sqrt { 2 } \Lambda } { 6 } + \frac { 4 \lambda _ { 3 } ^ { 2 } } { \lambda _ { 5 } ^ { 2 } } - \left( \left( \frac { 8 4 0 + 5 2 0 } { 2 } + 2 7 \lambda \right) \right) ^ { \prime } { 1 0 > } \ & { \qquad \frac { \sqrt { 2 } } { \lambda _ { 5 } } + \frac { 4 \lambda _ { 5 } ^ { 2 } } { \lambda _ { 5 } ^ { 2 } } - 1 } \ & { \qquad - \left( \frac { \sqrt { 2 } \lambda _ { 6 } } { 1 0 0 } + 2 \right) ^ { \prime } } \cdot \mathrm { F } \left( \begin{array} { l l l } & { \Lambda } \ & { \Lambda } \end{array} \right) } \ & { \quad = \frac { 2 \Theta _ { 1 3 } \sqrt { 4 } } { \Theta _ { 1 5 } } \langle \Lambda _ { 5 , 3 } , 3 \rangle ^ { \prime } - \left( \sqrt { 4 } , + 2 7 \lambda \right) ^ { \prime } { 1 0 } ^ { \prime } { 1 1 } ^ { \prime } \ & { \qquad \sqrt { 6 } , 3 \rangle ^ { \prime } } \ & { \qquad \times 2 \mathrm { - } 3 2 \mathrm { - } \mathrm { i } 8 \left( 3 \mathrm { - } 4 \right) ^ { \prime } \left( \mathrm { - } \mathrm { i } \left( \mathrm { f } \Lambda + 2 7 3 \right) / 1 0 \mathrm { e } ^ { - 1 1 } \right) } \ & \qquad \quad \times 2 \mathrm { - } 3 2 \mathrm { - } 7 8 \left( 3 \mathrm { - } 4 \right) ^ { \prime } \left( \mathrm { - } \mathrm { i } \left( \mathrm { f } \Lambda + 2 7 3 \right) / 1 0 \mathrm { e } ^ { - 1 1 } \right. \end{array}
$$
下钢板所接受辐射的热量全部被空气带走：
$$
\begin{array} { r l r } { { \mathbf { Q } _ { 1 2 } = \alpha \mathbf { F } _ { \mathrm { ~ i ~ } } { \begin{array} { l l } { \hat { \mathbf { t } } _ { \mathrm { a } } - ( \frac { \mathrm { ~ f ~ f ~ } + \hat { \mathbf { \omega } } \hat { \mathbf { 0 } } + \hat { \mathbf { 0 } } \hat { \mathbf { 2 } } \hat { 0 } } { 2 } - \Delta \mathbf { t } _ { \mathrm { p } _ { 1 } } ) } \end{array} } } } \ & { } & { = 3 8 \mathrm { . 4 . } 4 ( \begin{array} { l l } { \hat { \mathbf { t } } _ { \mathrm { a } } + \mathbf { A } \mathbf { t } _ { \mathrm { r } 1 } - \hat { \mathbf { \omega } } 8 \hat { \mathbf { 0 } } } \end{array} ) } \ & { } & { \quad \mathrm { ~ i f ~ } 4 = 2 \mathrm { ~ t ~ } 2 = \mathbf { V } \Delta ( \mathrm { ~ c t } : = 2 1 \hat { \mathbf { \omega } } ^ { \dagger } 1 \times 1 . 3 \mathrm { ~ i ~ } \hat { \mathbf { \omega } } \mathbf { t } _ { \mathrm { ~ l ~ } } - 2 \mathrm { u } : } \ & { } & { = : 2 8 3 \mathrm { i } { \mathbf { t } _ { \mathrm { ~ l ~ } } - \mathbf { 2 } \mathbf { 0 } : \quad ( \hat { \mathbf { \omega } } \hat { \mathbf { \omega } } ) } \end{array}
$$
解 $1 \cdot \sim 1 5$ 得 $\mathrm { \Delta t _ { \mathrm { 1 } } = 1 2 8 t ~ ^ { \circ } ( \bar { ~ } t : ~ \bar { ~ } t _ { \mathrm { 4 } } = 3 8 0 , \dot { \circ } : ~ C : ~ C ~ ; ~ }$
$$
\begin{array} { r l } & { \mathbf { \Delta } \Delta \mathfrak { t } _ { \mathsf { p } 1 } = \mathrm { 4 } \sharp _ { \hat { \ell } \mathsf { e } } ^ { * } \sharp _ { \hat { \ell } } ^ { * } ( \mathsf { T } ^ { \prime } , \mathsf { \Omega } , } \ & { \mathbf { \Delta } \mathbf { Q } _ { 1 , \mathsf { i } } = \mathrm { 1 } \bar { \mathfrak { g } } _ { \mathrm { i } } \mathrm { \Delta } { { \overset { \cdot \cdot } { { \xi } } } \cdot \ : \ : \ker _ { \hat { \ell } } ^ { * } \mathsf { h } \mathsf { \Omega } ^ { \prime } \flat _ { \hat { \ell } } ^ { * } \flat _ { \hat { \ell } } ^ { * } \flat _ { \hat { \ell } } ^ { * } } \ & { \mathbf { \Delta } \mathbf { Q } _ { \hat { \mathbf { i } } \sharp } = \mathrm { 1 } \mathrm { ~ t ~ } { \mathsf { 3 } } { \overset { \cdot \cdot } { \ell } } , \mathsf { \Omega } _ { 1 } \mathrm { ~ h ~ J } , \mathsf { \Omega } ^ { \prime } \flat _ { \hat { \ell } } ^ { * } \flat _ { \hat { \ell } } ^ { * } \flat _ { \hat { \ell } } ^ { * } } \end{array}
$$
38
1992年第18卷第5期
