璃 $_ { t v \leqslant 1 5 % } )$
$\varepsilon _ { 2 } = 0 . 1 1 5 \stackrel { \textstyle } { ( } \operatorname { G B } / \operatorname { T } 2 6 8 0$ 表 $4 \cdot L o w - E$ 低辐射玻璃 $t v < 1 5 % )$ 。
气体导热系数 $h _ { g }$ 由下式给出：
$$
h _ { _ { g } } = N _ { _ { u } } { \frac { \lambda } { s } }\tag{6}
$$
公式中：
$S ^ { - }$ 气体的宽度；
$\lambda ^ { \prime }$ 气体热导系数
$N _ { u }$ 努塞特准数，由下式给出：
$$
N _ { u } = A \ ^ { \left( } G _ { r } \cdot P _ { r } ^ { \right) { n } }\tag{7}
$$
如果努塞特准数小于 $1 \cdot N _ { u }$ 为 $^ 1$
公式中：
$A ^ { . }$ 常数，垂直空间， $\begin{array} { r } { A = 0 , 0 3 5 ^ { \prime } } \end{array}$ 水平空间， $A$ $= 0 . 1 6 \dot { \cdot }$
$G r$ 格拉斯霍夫准数
$P r$ 普朗特准数；
n 幂指数，垂直空间， $n = 0 . 3 8$ ，水平空间，$n = 0 , 2 8 .$
格拉斯霍夫准数公式如下：
$$
G _ { r } = \frac { 9 . 8 1 s ^ { 3 } \Delta T ^ { 2 } \rho } { T _ { m } \mu ^ { 2 } }\tag{8}
$$
普朗特准数公式如下：
$$
P _ { \mathrm { { r } } } = { \frac { \mu c } { \lambda } }\tag{9}
$$
公式中：
s 气体的宽度 $\cdot 0 . 0 1 7 \mathrm { m } ^ { \cdot }$
$\varDelta T -$ 气体层界面的玻璃表面的温度差， $3 \mathrm { K } ^ { \dag }$
$\rho ^ { * }$ 气体的密度；
气体的动态粘度；$\mu { \mathrm { - } }$
c 气体的比热；
$T _ { m }$ 气体平均温度， $3 0 3 \mathrm { K }$ 0
4.4 中空玻璃的 $U$ 值计算
$U$ 值由下式计算：
$$
\frac { 1 } { U } = \frac { 1 } { \alpha _ { n } } + \frac { 1 } { h _ { t } } + \frac { 1 } { h _ { w } }\tag{10}
$$
公式中：
$U ^ { - }$ 中空玻璃的参数，它以热量穿过中空玻璃的中心部位而不考虑边缘效应为特征，表示的是中空玻璃两侧的环境温度的单位温度差对应的热传导速率的稳定态密度 $U$ 值的单位是 ${ \bf { \it W } } / \Omega _ { \mathrm { m } } ^ { 2 }$ $\kappa ^ { }$ ;
$\alpha _ { n }$ 和b $h _ { w }$ 内部和外部导热系数；
$h _ { t }$ 玻璃内部的热导率
4.5 计算实例
例₁，制冷展示柜 $^ 1$ $\mathrm { S D } - 4 0 $ 工作条件：环境温度$3 2 %$ ，相对湿度 $7 5 %$ ，箱内工作温度 $0 \mathrm { { ‰} }$ $- 1 2 \mathcal { C }$ ,按照家标准门体玻璃表面无凝露。中空玻璃门为 $4 \mathrm { \bf ( \Phi _ { F l o w } - E ^ { \alpha } \Phi + 1 7 \mathrm { \bf ( \Phi _ { A g r } ) \Phi + 4 \Phi ( \Phi _ { I t o \mathrm { \bf - f i l m } } ) } }$ 中空玻璃宽度 $3 1 2 \mathrm { m m } ^ { \prime }$ 高度 $4 5 2 \mathrm { m m } ^ { \prime }$ 热力参数计算如下：
${ \bf \Xi } ( { \bf \Lambda } _ { 1 } )$ 高温侧玻璃板表面换热系数按公式 $h _ { w }$ $( \ l _ { 1 } )$ 计算如下：
$$
{ \begin{array} { r l } & { h _ { \nu } = h _ { r } + h _ { c } } \ & { \qquad = 4 . 4 \times \varepsilon / 0 . 8 3 7 + 3 . 5 } \ & { \qquad = 4 . 4 \times 0 . 4 2 5 / 0 . 8 3 7 + 3 . 5 } \ & { \qquad = 5 . 7 3 4 1 6 9 6 5 4 \mathbb { W } / \left( \mathbf { m } ^ { 2 } \cdot \mathbf { K } \right) } \end{array} }
$$
${ \bf \Xi } ( { \bf \Lambda } _ { 2 } )$ 中空层辐射导热系数 $h r$ 按公式 $( 5 )$ 计算如下：
$$
{ \begin{array} { r l } { h _ { _ { r } } } & { = 4 \sigma { \left( { \frac { 1 } { { \varepsilon _ { 1 } } } } + { \frac { 1 } { { \varepsilon _ { 2 } } } } - 1 \right) } ^ { - 1 } \times T _ { _ { m } } ^ { 3 } } \ & { = 4 \times 5 . 6 7 \times 1 0 ^ { - 8 } } \ & { \qquad \times { \bigl ( } { \frac { 1 } { 0 . 1 1 5 } } + { \frac { 1 } { 0 . 4 2 5 } } - 1 { \bigr ) } ^ { - 1 } \times 3 0 3 ^ { 3 } } \ & { = 0 . 6 2 7 8 6 4 1 1 8 } \end{array} }
$$
${ \bf \Xi } ( { \bf \Lambda } _ { 3 } )$ 格拉斯霍夫准数按公式 ${ \bf \Xi } ( { \bf \Lambda } _ { 8 } )$ 计算如下：
$G _ { r } = \frac { 9 . 8 1 s ^ { 3 } \Delta T ^ { 2 } \rho } { T _ { m } \mu ^ { 2 } }$
S 气体层厚度， $0 . 0 1 7 \mathrm { m } ^ { \prime }$
$\lambda$ 气体的导热率 ${ \bf \zeta } _ { \mathrm { \tiny ~ W / m } } \cdot { \bf \zeta } _ { \mathrm { \tiny ~ K } } )$ ，氩气 $\lambda =$ $0 . 0 1 7 8 9 \mathrm { W / m } \cdot \mathrm { K } ^ { ; }$
$\varDelta T$ 气体层界面的玻璃表面的温度差 ${ } _ { 3 \mathrm { K } } \dot { \cdot }$
$\rho ^ { * }$ 密度 ${ \bf k g } / { \bf m } ^ { 3 }$ ,氩 $\Xi _ { \rho } = 1 . 7 8 3 \mathrm { k g / m } ^ { 3 } $
$\mu$ 气体的动态粘度 $\bf k g / \tau _ { \mathrm { m } } \cdot \bf _ { s } )$ ,氩气 $\mu =$ 2. $2 9 2 5 5 \times 1 0 ^ { - 5 } \mathrm { k g / \Omega m \cdot \Omega s ^ { ) } }$ 比热容 $\mathbf { \sigma } _ { \mathrm { J / } } ( \mathbf { \sigma } _ { \mathrm { k g } } \cdot \mathbf { \sigma } _ { \mathrm { K } } )$ ;氩气 $c = 1 0 0 6 \mathrm { J } / \mathrm { \Phi } _ { \mathbf { k g } } \cdot \mathrm { K } ^ { ) }$
$T _ { m }$ 气体平均温度，303K。
2012年中国家用电器技术大会·论文集
II
154
电器2012-增刊
